高承压岩溶水范文

高承压岩溶水范文（精选3篇）

高承压岩溶水 第1篇

煤层底板突水是一种复杂的地质及采动影响现象, 是煤层下伏承压水冲破底板隔水层的阻隔, 以突发、缓发或滞发的形式进入工作面, 造成矿井涌水量增加或淹井, 轻者影响煤矿生产, 重者威胁矿井工作人员生命, 是危及矿井安全生产的重大隐患[1,2]。据不完全统计, 1950—1994年间, 中国北方煤矿开采时发生底板突水1 300余次, 其中淹井200余次, 造成巨大的生命和财产损失[3,4,5]。平煤集团天安公司十一矿自建井投产至2007年12月底, 全矿共发生102次突水, 其中水量1~5 m3/min的突水31次、5~10 m3/min的突水8次。近几年, 煤层开采深度最深已经达到1 160 m, 主采煤层距太原群灰岩距离近, 相对底板承压水水头不断升高, 回采工作面突水频繁, 几乎每一个己组回采工作面都会发生不同程度的突水, 最大突水量达到100 m3/h。因此, 深入分析己组煤层底板强承压岩溶水突水原因并采取相应的防治措施, 对十一矿安全经济开采具有十分重要的意义。

1 十一矿水文地质概况

平煤集团天安公司十一矿位于平顶山煤田西部、李口向斜西南翼, 地处伏牛山东端与华北大平原西南缘的交接部位。主体构造为浅部陡、深部缓的单斜构造, 走向为125°左右, 倾向为NE (见图1) 。受古老基底和北东向应力挤压影响, 在井田南端形成紧密褶皱带, 地层倾角高达67°, 局部出现直立或倒转, 并出露于地表。

1—牛庄逆断层;2—辛店正断层。

依据地层岩性、含水层充水空间和地下水类型, 该区含水层 (组) 可归并为四大含水岩组:第四系松散岩类孔隙含水层 (组) ;二叠系碎屑岩类裂隙含水层 (组) ;石炭系上统太原组碎屑岩夹碳酸盐岩类岩溶裂隙含水层 (组) ;碳酸盐岩类岩溶裂隙含水层 (组) (新近系泥灰岩和寒武系白云质灰岩) 。其中, 第四系含水层接受大气降水补给, 是矿井最主要的间接充水水源;太原群灰岩含水层由浅至深依次为L1—L7, 灰岩总厚度平均为27.39 m, 岩溶裂隙较发育, 富水性较强, 承压水头高, 对己组煤的采掘生产构成严重威胁。

2 突水条件分析

2.1 突水水源

1) 大气降水的直接补给。

矿井处于南为东西走向的青石山与北为东西走向的红石寨山系所形成的槽形谷地之中, 各含煤地层露头特别是己组煤层及其底板太原群灰岩强含水层露头正处于谷底中央, 局部露头之上上覆含水性和导水性极强的新近系泥灰岩及第四系薄层黄土砾石层, 接受大气降水并直接补给太原群灰岩强含水层。

2) 己组煤层底板太原群灰岩承压含水层。

己组煤层采面和矿井的最主要充水含水层是己组煤层底板太原群灰岩及其之间的中粗砂岩含水层。该灰岩层为一岩溶裂隙发育的强承压含水层组, 总厚度为27.39 m, 共有7层。自上而下编号为L1—L7。其中, L2, L4, L7含水、导水性较强, 水位居高不下, 其中观测L2灰岩的56′-4孔枯季时水位标高为+65 m, 雨季时为+180 m, 观测L7灰岩的54-7孔水位标高为-36 m, 其他含水层水位也均在-180 m水平以上。目前, 己组煤层开采均在-450 m水平以下, 其底板隔水层所承受的静水压最高已达到6.57 MPa, 已远远超过底板所承受的能力。

2.2 己组煤层底板岩溶发展规律

底板太原群灰岩岩溶发育规律明显。在走向上, 矿井西翼岩溶发育, 东翼简单;在倾向上, 浅部发育, 深部简单。但因受大地运动的影响, 局部地段沿倾向上存在着自浅向深延伸的管道式岩溶发育带。从各岩溶发育带回采工作面出水资料看, 随着开采深度的增加, 水头高度增大, 出水点的出水量有明显增加的趋势, 这说明底板岩溶发育具有一定的稳定性, 充水性能十分强烈, 深部因采动出水的可能性仍然很大。据资料分析, 矿井西翼55—56勘探线之间存在1条北东方向延展的底板岩溶发育带 (见图2) , 对己二采区西翼回采影响较大。

2.3 突水通道分析

底板岩溶裂隙发育与底板破坏带是两采面底板突水的主要通道, 断层煤柱构造和裂隙发育, 隔水层完整性遭到破坏, 给突水提供了通道[6,7]。由于己组煤层距底板灰岩含水层距离较近, 在回采过程中, 顶板压力通过支架集中地传递到煤层底板, 加上支架自身重量, 对煤层底板破坏相当严重。根据底板破坏深度经验公式推算, 破坏深度达15~20 m, 影响深度达45 m以上, 处在煤层底板以下12 m左右的灰岩含水层及其隔水层被破坏, 形成导水裂隙, 灰岩水通过导水裂隙进入采面。

2.4 突水系数

目前, 我国在承压水体上采煤普遍应用突水系数理论, 以突水系数作为带压开采资源/储量划分及计算的指标。而突水系数值经历了多次的变化和修正, 基本为Ts=p/ (M-Cp) [8] (式中:Ts为突水系数;p为隔水岩层底面承受的水压值, MPa;M为隔水层厚度, m;Cp为采动对底板的破坏深度, m) 。

己组煤层底板距最近的砂岩含水层28 m, 采动破坏深度取19.7 m, 剩余8.3 m的有效隔水层, 根据突水系数公式Ts=p/ (M-Cp) (此时Cp取0;1 kgf/cm2=98 066.5 Pa) 计算, Ts=0.414 MPa·m, 远大于突水系数临界值0.098 MPa·m。

3 己组煤层底板突水综合防治

根据底板突水情况和资料分析得知:太原群灰岩含水层是己组煤层底板突水的主要含水层, 底板突水的主要原因是开采煤层过程中由于采动破坏减小了隔水层的有效厚度以及采动破坏使煤层底板产生的大量裂隙, 导致工作面的突水系数较大, 最终造成底板突水事故的发生。

在详细查明整个矿井地质、水文地质条件的基础上, 平煤十一矿针对己组煤层底板的突水情况, 采取了以下综合防治措施:

1) 疏放底板水降压开采。当作用于己组煤层底板灰岩含水层的突水系数大于临界突水系数时, 可以沿煤层底板适当层位施工疏放水工程来实现安全经济开采。根据十一矿有关资料分析, 由于采动破坏在煤层底板所形成的下“三带”中, 距煤层底板12 m范围内煤层直接底板移动和破坏强度最大, 导水性极强。老底为L1灰岩, 其下部至L2灰岩的岩层, 因采动影响所产生的新导水裂隙发育, 因此泄水巷布置在距煤层底板0~12 m内是合适可行的 (见图3) 。实践证明, 底板泄水巷布置在这一范围内效果最为明显, 不但保证大部分底板太原群灰岩水直接进入泄水巷, 而且已进入采面老空的水沿裂隙回渗至底板泄水巷内, 使采面内水量由原来的近100 m3/h, 减少到15 m3/h , 为己组煤层安全回采发挥了重要作用。

2) 底板注浆加固。对底板薄弱和断层裂隙发育地段进行注浆加固, 其加固厚度应超过底板破坏深度与剩余最小隔水层厚度总和, 即H≥M=p/T+Cp, 从而增大有效隔水层厚度和阻水能力, 防止底板灰岩承压水突入工作面。

十一矿在-593 m底板泄水巷设计沿L2灰岩施工穿过含水构造带, 在穿过含水构造带地段每15 m沿岩层法线方向向下施工注浆孔 (共6个) , 对含水构造带进行注浆加固。同时在22071工作面风巷探测的富水构造带实施底板注浆加固, 确保该工作面顺利回采。钻探及回采证实, -593 m底板泄水巷注浆工程完工后, 受-593 m底板泄水巷注浆的影响, 22071风巷的注浆钻孔出水量自里向外呈明显减少趋势, 可见底板注浆加固效果显著 (见图4) 。

3) 底板帷幕注浆。底板帷幕注浆技术, 是矿井防治底板承压水的主要方法之一。鉴于十一矿二水平己二采区西翼以底板疏放为主, 东翼以底板注浆加固和帷幕注浆的综合治理为主, 结合该采区的水文地质条件, 沿己二轨道下山对含水构造带或导水裂隙进行帷幕注浆, 在东、西翼之间形成隔离带, 以确保东、西翼治水效果。在轨道下山帷幕注浆的基础上, 根据回采工作面物探资料, 对采面内及其附近含水构造发育带采用跳采帷幕注浆 (见图5) 进行超范围的帷幕注浆, 以保证工作面安全回采。

4 结语

通过对平煤集团天安公司十一矿己组煤层底板水文地质概况、突水条件等进行分析, 并在受开采影响的构造复杂区、隔水层薄弱地段的富水带采取井下泄水巷疏水降压、注浆加固、底板帷幕注浆等措施防治底板岩溶水, 取得了良好效果, 使单个综放采面的日产量由原来的100~300 t猛增至1 900~2 500 t。

多年来的防治水实践表明, 对于深部煤层底板的岩溶水, 有必要采取“防、堵、疏、排、截”相结合的综合防治水措施, 在总结岩溶水分布运移规律和矿井充水规律的基础上, 结合生产规划, 提出防治岩溶水水害的工程和技术措施, 以确保矿井在特殊条件下的安全经济开采。

参考文献

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[2]施龙清, 韩进.底板突水机理及预测预报[M].徐州:中国矿业大学出版社, 2004.

[3]于喜东.地质构造与煤层底板突水[J].煤炭工程, 2004 (12) :34-35.

[4]吴慧芳, 高红森.太原东山煤矿15号煤层底板突水条件分析[J].煤田地质与勘探, 2001, 29 (4) :47-49.

[5]刘波, 冯启言, 孟磊, 等.梁北煤矿二1煤底板寒灰突水条件分析[J].矿业安全与环保, 2007, 34 (6) :64-66.

[6]于辉光, 郭德勇, 吴建亭.平顶山十三矿突水特征与原因分析[J].矿业安全与环保, 2005, 32 (1) :1-3.

[7]王新军, 翟加文, 潘国营.朝川矿水文地质特点与防治水对策[J].煤矿安全, 2006 (5) :53-55.

高承压含水层上采煤防治水技术 第2篇

关键词：高承压含水层,采煤,水害防治

新义煤业公司矿井2006年开始筹建, 计划2010年投产。矿井采用立井两水平上下山开拓;初期通风系统为中央并列式, 即副井进风, 中央风井回风;矿井设计生产能力为1.2 Mt/a, 主采二叠系山西组二1煤层, 综合机械化采煤。

111011工作面突水危险性分析

11011工作面为新义煤业公司首采工作面, 位于新义井田东翼西部, 西以白墙村保护煤柱为界, 东为工作面隔离煤柱, 北为新安井田边界保护煤柱, 南为东翼回风大巷保护煤柱。其井下标高-231.704～-304.58 m, 对应地面标高+390～+413 m。该工作面构造简单, 总体上呈一单斜形态, 走向北偏东40°～50°, 倾向南偏东40°～50°, 倾角4°～16°, 根据三维地震勘探报告, 区内无落差大于3 m的断层发育。该区水文地质条件简单—中等, 二1煤层直接充水含水层为顶板山西组砂岩裂隙含水层和底板太原组灰岩岩溶裂隙含水层, 底板间接充水含水层为奥陶系马家沟组灰岩岩溶裂隙含水层。

回采期间工作面主要受到底板间接充水含水层——奥陶系灰岩含水层威胁, 该含水层总厚为273 m, 水位标高+291.14～+375.75 m, 距二1煤层底界44.30～79.68 m, 平均58.00 m, 水压5.0～5.8 MPa, 突水系数0.063～0.131。故11011回采工作面属超高承压 (>5 MPa) 含水层上开采, 突水系数超出临界值 (>0.1) [1], 属具有底板突水威胁的工作面。

2瞬变电磁法探水

11011工作面构成后, 利用井下瞬变电磁仪探明工作面煤层底板以下80 m范围内灰岩富水性, 划分煤层底板岩层贫、富水区域及富水区导高位置, 评估工作面水患威胁性, 为设计和安排防治水工程、避免严重水害事故的发生提供依据。

2.1探测原理

瞬变电磁技术是利用不接地回线或接地线源向地下发射一次脉冲磁场, 在一次脉冲磁场间歇期间利用线圈或接地电极观测地下介质中引起的二次感应涡流场, 通过观测二次涡流场大小, 了解地下介质的电阻率分布情况, 进而判断地层岩性、富水性和构造等特征。

2.2探测结果

由探测结果可知, 对11011工作面回采存在水患影响的低阻异常区主要有3个:①位于轨道巷切眼往外13～135 m段与胶带巷切眼往外25～197 m段连线所圈贯穿工作面的最大范围低阻区;②位于轨道巷切眼往外330～360 m段与胶带巷切眼往外360～399 m段连线所圈贯穿工作面的次大范围低阻区;③位于轨道巷780～800 m段附近向工作面内部延伸的中等范围低阻区。上述3个低阻区导高相对较大, 工作面回采时若煤层底板岩层受应力破坏严重, 引起裂隙向深部发育较远, 加上高水压影响, 可能引起附近区域发生底板渗、突水, 是11011工作面底板水患预防和治理的重点目标区。

3瞬变电磁探测异常区验证

根据物探结果, 决定在11011工作面富水异常区布置钻孔进行钻探查证。根据物探异常区验证孔实际揭露情况, 仅在钻孔2-3、4-1、5-2中太原组灰岩段有少量出水 (≤5 m3/h) , 其他孔均未出水。说明二1煤层底板下直接充水含水层太原组灰岩段富水性较弱。二1煤层底板下间接充水含水层奥陶系灰岩段内各钻孔均有出水, 但出水量均小于20 m3/h, 水压在4.5～5.8 MPa。由此可知, 该处奥陶系岩溶裂隙发育呈面状网络型, 富水性分布不均匀, 连通性不好。其原因是在地质历史的多期构造应力作用下, 脆性灰岩层产生了不同方向的较为密集的裂隙和节理, 从而形成了现在较为发育的呈整体面状展布的裂隙网络, 多表现为砂岩裂隙水特征。

4探测异常区注浆改造

(1) 煤层底板安全隔水层厚度的确定。

根据11011工作面实际水害分析, 煤层底板安全隔水层厚度应在59.1～67.6 m, 从安全的角度考虑, 此次设计选取厚度为68 m。

(2) 注浆孔终孔间距。

根据经验可知注浆浆液扩散半径一般在20～40 m范围内[2], 从安全的角度出发, 设计取较为保守的20 m计算。考虑到各注浆孔浆液扩散的相互影响, 邻近的3个注浆孔采用三角形布置将达到更好的效果以消除“盲区”, 一般应不大于35 m的间距 (图1) 。在富水异常区、构造发育处以及向斜轴部区域钻孔布置相对较密, 正常地层块段处钻孔布置相对较稀。

(3) 钻孔布置要求。

钻孔在平面上呈放射状展布, 长短结合, 尽量揭穿富水异常区, 保证浆液尽可能把裂隙充填完全;考虑到浆液扩散影响, 钻孔辐射终点与煤层底板的垂直距离应不小于60 m。根据打钻探测的灰岩水原始导高及钻孔出水量、水压及注浆量情况, 对钻孔的方位、角度和落底深度等技术参数适当调整, 以达到既加固好底板保证工作面安全回采, 又降低防治水成本、增加经济效益的目的。

(4) 注浆布孔方案。

考虑到整个工作面回采进度及底板富水规律差异等因素的影响, 11011工作面的底板注浆改造工程总体上分2个阶段进行:第1阶段主要针对切眼附近的第一个富水异常区, 在获取底板富水性规律、施工以及注浆等经验的基础上, 对探查孔的布置、改造层位等进行调整, 然后开始进行第2阶段工作。

5注浆改造效果

在此次钻探注浆过程中, 每个钻孔出水量均小于20 m3/h, 整个工作面仅注入水泥21.15 t, 由此可判断物探异常区内没有大的裂隙导水通道;另外通过对二1煤层底板太原组灰岩段和奥陶系马家沟组灰岩段进行注浆加固改造, 增加有效隔水层厚度及煤层底板抗压强度, 切断了太灰、奥灰含水层与煤层之间的水力联系。

6结语

根据上述情况可知, 新义煤业有限公司11011首采工作面内各含水层富水性较弱, 未发现大的导水裂隙通道发育, 经过底板注浆加固改造后, 消除了底板突水威胁, 保证了矿井安全生产。

参考文献

[1]陈兆炎, 苏文智, 郑世书.煤田水文地质学[M].北京:煤炭工业出版社, 1989.

高承压岩溶水 第3篇

1 工作面水文地质概况及突水危险性分析

Ⅱ661工作面回采上限标高-555.00 m, 下限标高-631.13 m, 平均煤厚2.8 m, 平均倾角15°, 倾向长530 m, 走向宽195 m, 可采储量为50.0万t。

底板隔水层承受的太灰水压为3.61 MPa。在工作面形成后, 在两巷对工作面底板进行瞬变电磁法探测, 探测结果如下 (图1) :Ⅱ661回风巷内横坐标在0～270 m之间和500～570 m之间位置、垂直距离煤层底板40～75 m之间范围, 工作面靠近回风巷底板对应位置含水裂隙发育, Ⅱ661运输巷横坐标在0～230 m之间和390～510 m之间位置、垂直距离煤层底板40～70 m之间范围, 工作面靠近运输巷底板对应位置含水裂隙发育。含水裂隙范围与深部水力联系明显, 对工作面回采影响较大。

该面太灰水最大突水系数为0.72 MPa/m, 超过淮北矿区工作面底板灰岩临界突水经验系数0.07 MPa/m (完整底板) 和0.05 MPa/m (不完整底板) , 据该矿灰岩水突水案例及防治经验, 工作面底板具有太灰水突出的危险。

2 注浆改造原理及应用条件

2.1 底板灰岩注浆改造原理

底板注浆改造的原理:①向薄层灰岩中注入浆液, 浆液沿着灰岩岩溶裂隙扩散并固结, 充填裂隙, 把灰岩中的水挤出来, 使其变为不含水层或弱含水层。②浆液在注浆压力的作用下, 沿着奥灰水补给上层太灰的通道扩散、固结, 堵塞或者缩小导水通道, 消除或者减少奥灰水对太灰的补给量。③浆液沿着底板灰岩的裂隙扩散和固结、充填导水裂隙, 胶结后使底板得以强化[1]。

2.2 底板灰岩注浆改造条件

①工作面底板灰岩富水性强, 在复杂地段突水

系数超过规定, 具有突水危险性, 且单纯靠疏水降压来降低突水系数, 经济上不合理。②工作面底板构造复杂, 导水裂隙发育[2]。

综合分析Ⅱ661工作面水文地质条件, 符合灰岩注浆改造的条件。

3 底板灰岩注浆改造方案

根据工作面附近地质构造情况, 在距回采工作面约290 m的Ⅱ46轨道石门内施工1个太灰放水孔, 终孔层位太原组四灰, 终孔出水量约150 m3/h。根据水位下降幅度与放水量的关系, 对该孔进行了控放, 降低水压, 减小工作面突水系数, 配合注浆加固措施进行综合治理。本着加固后的底板厚度既能满足防治水的需要又经济合理的原则, 确定底板改造方案为:以改造L1—L3灰为主, 兼顾加固砂岩, 尤其以L1—L2灰含水层为重点。在空间上把煤层底板改造成箱型隔水单元, 隔断工作面深部与外围导水构造的水力联系[3]。

3.1 注浆目的层

根据突水系数大小情况, 把该工作面分成2段进行注浆改造。

(1) -555.00～-600.00 m段, 改造L1—L2灰。

取底板隔水层至L2灰底, 底板隔水层总厚59.43 m, 改造后工作面突水系数T=P/M=3.4/59.43=0.057 MPa/m<0.07 MPa/m, 符合要求。

(2) -600.00～-631.13 m段, 改造L1—L3灰。

取底板隔水层至L3灰顶部, 底板隔水层总厚62.56 m, 改造后工作面突水系数T=P/M=3.73/62.56=0.059 MPa/m<0.07 MPa/m, 符合要求。

3.2 布孔原则

①工作面以改造灰岩含水层为主, 兼顾加固砂岩;②以斜孔为主, 使揭露的含水层段尽量长, 这样注浆效果更好;③钻孔方向尽量和构造裂隙发育方向垂直或斜交, 以尽可能多地穿过裂隙;④按浆液的扩散半径, 力求覆盖改造范围, 并重点将初压位置、停采位置、煤柱区等压力集中区和断层交叉、尖灭、褶曲轴部等复杂块段作为布孔重点[4];⑤对电法探测的低阻异常区多布孔, 其他区域若水量较大, 则也应多布孔;⑥注浆结束后要进行钻探检验和物探验证, 确保注浆效果;⑦考虑采动影响, 加固改造底板范围向工作面四周外扩20 m左右。

4 探注施工成果

4.1 钻探施工

工作面共完成47个钻孔的探查任务, 其中底板探查孔43个, 注浆检查孔和验证孔4个, 总工程量4 336 m。钻孔布置如图2所示。47个钻孔中, 揭露海相泥岩孔大多无水, 但在Z3、Z6等钻场的个别钻孔有出水现象, 经分析为这些部位裂隙较发育, 可能与下伏灰岩水连通所致。揭露一灰的46个钻孔中, 35个钻孔无出水, 出水钻孔水量较小。揭露二灰的有34个, 大多孔出水, 出水量5～50 m3/h。揭露三灰的有11个钻孔, 大多未发生明显的涌水现象, 仅1个孔出水量较大, 80 m3/h左右。由此说明, 该区域二灰富水性较好, 一灰、三灰次之, 但富水性不均一, 海相泥岩局部存在导升现象, 在揭露一灰之前钻孔有涌水现象, 说明该区段局部底板隔水性能较差。从出水钻孔的分布可以看出, 水量较大的钻孔分布在运输巷切眼端、工作面中部, 这些孔均位于瞬变电磁探测的异常区内, 说明该异常区富水性较强。

4.2 注浆施工

Ⅱ661工作面底板改造总注浆浆液量为5 695 m3, 注入的水泥量为1 620 t。单孔注浆量最大的为Z5-1, 注浆量1 532 m3, 水泥435.2 t。钻孔注浆量差别较大, 涌水量大的钻孔, 其注浆量也大。例如Z3、Z5、Z6钻场内的6个钻孔, 注浆量为4 767 m3, 占总

注浆量的85%, 这些孔均位于物探异常区。

5 注浆治理效果评价

通过布置检查验证孔、取心孔、对出水量较大的钻孔进行扫孔检查、浆液扩散半径试验验证等手段来检查注浆效果。采用矿井瞬变电磁法探测技术对注浆后煤层底板再次进行探测, 对探测前后底板低阻异常发育范围进行对比。经对比分析, 与注浆前相比, 注浆后底板富水区及异常区分布面积减小, 证明注浆效果明显。在工作面还有一小块区域有富水异常现象 (图3) , 在Z3、Z6钻场置2个验证孔进行验证, 验证孔出水量在1～3 m3/h, 注浆后又进行扫孔验证, 均无水。

采用涌水量对比法、注浆量分布空间效应特征法、开采经验法等方法对Ⅱ661工作面注浆效果进行评价。通过综合分析, Ⅱ661工作面煤层底板太灰水综合治理效果较好, 可以实施带压开采。

6 结语

经采前探查, 认为Ⅱ661工作面水文地质条件比较复杂, 局部海相泥岩隔水性能较差, 存在导升现象。底板灰岩水对工作面安全回采造成较大威胁。通过工作面近位疏放、注浆改造, 该工作面突水系数均在0.058 MPa/m以下, 达到了安全回采的要求。该工作面已经于2011年2月底回采结束, 回采过程中未出现灰岩出水现象。

通过底板含水层注浆改造, 结合对灰岩水有控制地疏放治理技术, 节约了大量治水费用, 达到了安全回采和经济效益的最佳结合, 为解放受下部岩溶高承压水威胁的煤炭开采积累了经验。

摘要：刘桥一矿Ⅱ661工作面水文地质条件较复杂, 太灰水严重威胁着工作面的安全生产。针对工作面现状, 通过物探, 探查出底板富水性, 划定异常区;根据工作面附近地质构造情况, 对承压水进行近位疏放, 然后对工作面底板实施注浆改造。该方案实施后取得了明显效果, 保证了工作面的安全回采。

关键词：注浆改造,近位疏放,安全回采

参考文献

[1]韩云春.刘桥一矿663工作面底板灰岩含水层注浆改造[C]//张明旭.矿山地质灾害成灾机理与防治技术研究与应用.徐州:中国矿业大学出版社, 2009.

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